摘要     随着全球焦煤资源的日益匮乏，焦炭价格上涨，节约焦炭成为高炉冶炼的当务之急。在确保高炉稳定顺行的前提下，尽可能的提高煤比，以煤代焦；把焦炭振动筛振下的小焦块(8—25mm)进行回收利用，在烧结矿中配加焦丁(小焦块)入炉，焦丁在炉内和球团、机烧有良好的接触，改善了透气性，使用焦丁可等比例置换焦炭；对热风炉不断的技术改造，提高风温，节约焦比。六高炉采取多项节焦措施，降低吨铁能耗。2006年5月份，焦比达331kg／t，2006年11月份，煤比达209kg／t。2007年2月份平均利用系数达4．067 t／(m³·d)

关键词    高炉 焦丁 煤比  焦比  风温

l    前言

    长钢6号高炉有效容积350m³，设有14个风口，1个渣口，1个铁口。2001年12月13日扩容改造投产，采用pw型紧凑型串罐无料钟炉顶，由PLC微机控制的料车上料系统；炉底采用了复合棕钢玉陶瓷杯和水冷炉底；三座热风炉全部由内燃式改造成顶燃式。进入2006年，高炉长期稳定顺行，随着大喷煤和高富氧的实施，高炉冶炼强度不断提高，取得了较好的技术经济指标。2006年1—11月份各项指标逐月攀升，进入12月份，由于喷涂造衬已经两年，高炉炉型不规则，尤其在炉喉钢砖下沿形成了200—400mm的凹台，同时由于3#热风炉隔墙倒塌，3#的平均风温只有850℃，高炉频繁悬塌料，各项指标下滑，于2007年1月13日对高炉进行第二次喷涂造衬，由于恢复了合理的操作炉型，2007年2月份取得了较好的经济技术指标。见表1。

2     坚持精料方针，合理优化炉料结构，降低焦比

2．1  精料

    精料是高炉强化冶炼的基础，精料的主要内容包括：要求人炉料的综合品位要高，吨铁渣量要小于300kg／t；化学成分稳定、粒度均匀；冶金性能良好，炉料结构合理等方面。原燃料成分见下表2、表3。

2．2加强原燃料筛粉与料仓位管理

    高炉强化冶炼后，随着焦炭负荷的增加，料柱的透气性变差。只有减少粉末人炉，才能保炉况的稳定顺行。要求加料操作工每班定期清筛、空振筛4次，保证矿筛的透孔率不低于90％，对于机烧料碎的旧区1#烧结，加装整流挡板，把小于5mm的烧结控制在2—3％，5—10mm的控制在35％以下。要求料仓位存料不低于2／5，严禁仓底料人炉。

2．3配加焦丁。优化炉料结构

    采用70％烧结矿+25％酸性球团矿+5％比例的块矿，高炉顺行度好。同时在烧结矿中配加焦丁(粒度在8—25mm的小块焦)，焦丁在炉内与机烧、球团有良好的接触，有利于炉内传热、传质和间接还原反应，改善料柱透气性，提高煤气利用率。使用焦丁可等比例置换焦炭。就目前长钢地区焦丁为520元／吨，焦炭为815元／吨，按吨铁加入30kg焦丁，年产50万吨铁计算：(815—520)×0．03—8．85元／吨，50万×8．85=442．5万元，每年就加焦丁这一项，年降成本442．5万元。

3  不断对热风炉进行技术改造，提高风温水平，降低焦比

    高风温是实现大喷煤、提高煤焦置换比的前提，提高风温，可使软熔带下移，有利于炉缸均匀活跃，降低焦比。从表1可看出，风温水平由11月份的1024℃下降到12月份996℃后，焦比明显上升了36kg／t。

3．1  给空气预热、对助燃风机改造。提高风温

    给热风炉增加空气预热器后，空气预热后温度可达180℃，有利于快速烧炉。原来助燃空气风量不够，常用固定空气量，调节煤气量。影响烧炉。改造前的小风机风量为34146m³／h，改造后大风机的风量为82467m³／h，使用后风量满足了要求，效果明显，平均风温比改造前提高了25℃。

3．2采用“杰能王”涂料中修3＃热风炉，提高风温

从表1可以看出，2006年9月份风温水平开始下降，主要原因是由于3号热风炉烧不起来，平均风温只有850℃，当时初步判断为热风通道以下隔墙窜风，于2006年9月27日凉炉后，对热风出口下3—5米处，全部用砖与喷涂料填实，隔墙处内砌一环砖。10月2日点火后投入使用。平均风温没有提高，反而出现了送3号热风炉时，热风压与冷风压相差50KPa，直接影响到高炉的稳定顺行。于2006年12月26日对3＃热风炉进行为期一个月的中修。凉炉后，打开上部人孔发现：上部隔墙倒塌到蓄热室，堵塞了上部蓄热室格子砖，蓄热室格子砖下沉严重约1．5—2米，并且粘连、变形严重；火井内墙倒塌到热风通道内，堵塞热风通路，这也是冷风压比热风压高50KPa的根本原因。凉炉后，拆格子砖15米重新砌筑，高温区3米使用“杰能王”微纳米涂料。2007年1月31日点火成功，3号平均风温达1130℃。

4  大富氧、高煤比，以煤代焦，节约成本

    煤的价格是焦炭价格的一半，尽可能多的喷煤，可降低吨铁成本。随着喷吹量的增加，风口前理论燃烧温度降低，富氧鼓风后，能提高风口前理论燃烧温度，由于含氧量的增加，能提高煤粉的燃烧率，富氧与喷煤正好互为弥补不足，以便把风口前理论燃烧温度控制在2000—2350℃。通过双枪喷煤，采用超高浓相喷煤，喷吹混合煤等措施，提高煤粉的燃烧率。综合喷吹效果显著，2006年全年平均煤比187kg／t，其中最高煤比达209kg／t。

5  降低生铁含硅量，降焦比

    保持炉况稳定顺行是冶炼低硅生铁的前提条件，根据炉喉红外线摄像仪拍摄的煤气火状态调整矿石的布料圈数，由原来a矿：27⁰27⁰a焦：31⁰24⁰随着煤比突破180kg／t。，边缘气流发展严重，顶温偏高，高炉还时常有小塌料现象。为进一部抑制边缘，开放中心，将a矿扩为：34⁰34⁰a焦：37⁰30⁰，下部风口面积由原来的0．1304m²调整为0．1313m²，运用上下部调节手段，保持炉缸均匀活跃，控制合理的煤气流分布。改变传统的用含硅量来控制炉温，引入铁水物理热，炉前安装铁水测温仪，以铁水实际温度的高低衡量炉温。经过2年测铁水物理热经验，高冶强下，把铁水物理热控制在1450±10℃，含硅量控制在0．45±0．05％，完全能满足目前原燃料条件下低硅冶炼的要求。每降[Si]0．1％，可节约焦比4—6kg／t。

6  结语

6．1煤比达到200kg／t，煤粉不能完全燃烧，造成布袋除尘灰量增加，除尘灰含碳量达40 %以上，风口前未燃煤粉增多，堵塞中心煤气通路，小塌料现象增多，影响了炉况顺行度。

6．2随着利用系数的提高，燃料比也有升高的趋势，不能单一的追求高利用系数，同时要考虑吨铁能耗指数。

6．3  目前综合品位偏低56．5—57％，影响焦比。