摘  要  2003年2月，由于原燃料条件变差，操作不当，安钢6号高炉炉况失常。从2 月26 日开始采取调风口、洗炉、上中下部调剂等系列措施，炉况逐渐转入顺行，高炉技术经济指标明显改善。

关键词  高炉  失常  顺行  处理

1　引言

安钢6号高炉有效容积380 m3 ，14个风口1个渣口，液压双钟炉顶，陶瓷杯综合水冷炉底。1999年元月22日开炉不久，取消了放上渣，不断进行强化冶炼，2001年平均利用系数达到3.53t/m3·d。进入2003年2 月，,高炉顺行较差，塌滑料、坐料频繁，高炉技术经济指标大幅度下滑。其中3 月份亏产约4000t ，利用系数仅为2.61 t / m³·d 。从2 月26 日开始采取系列措施后，直到4月11日炉况才彻底转入正常。

2　炉况失常过程

2003年初由于天气原因，焦炭主焦煤供应不足，焦炭M40最低降到72%，灰分增加；烧结矿粉上冻，不好配料，品位下降，粉末增多，小于10mm有时高达近40%。焦炭与烧结质量波动较大。元月28日高炉休风检修4 小时，休风前[si] 0.43% ，送风后炉况顺行差，当日坐料两次，之后几乎每天都有难行、坐料或控制滑料而减风，料制改动较多，常在4OOCC+ 3COOC和4OOCC+2COOC+COOCC之间变换，矿批调整在11400 ~ 12600kg之间。2月1日开始加萤石50kg/批，后来最多加至200kg/批。2月7 日料制改为5OOCC + 2CCOO，矿批11400kg，顺行变好，但炉温控制偏低 。2 月13日出一次出格铁（[si] 0.31% ，[s] 0.086%），之后仅控制上限渣碱度操作 。18日矿批又加到12400kg，料制以5OOCC+ CCOO+ CCOOC为主，炉况顺行变差。19日当天白班连续加两个正装，料制改为6OOCC+ OOCCC，矿批12700kg，炉况顺行恶化。20日焦碳M40再次由83%下降至74.6%，21日夜班炉温低，[s]出格，顺行不好，料制改为5OOCC+2CCOO顺行有所改变，后再加正装及矿批顺行不理想。3 月6 日中班后期至7 日夜班连续坐料七次，白班悬料后风量为0，此时炉况已严重恶化。

3　原因分析

3.1  高炉操作与外围条件不适应，盲目追求高产

3.1.1  在原燃料条件变差时，没有采取有效措施。如降低冶强，适当发展边缘，缩小矿批，提高炉温等。

3.1.2  炉况经常有塌滑料，没有有效地控制住。

3.1.3  烧结矿碎，采用一车料一布，正装比例大，影响了中小高炉所需的两股煤气流通道，煤气分布紊乱。

3.2  低风温、低炉温、低碱度操作

6号高炉原先没有加湿和喷煤，日常以调节风温为主，风温常在830℃~950℃徘徊；炉温控制偏低，[si]在0.5%以下；渣碱度控制也低，特别是在加萤石期间，误将CaF2当作CaO考虑，进行配料计算，致使渣碱度更低。“三低”操作使渣铁流动性很差，物理热严重不足，出现出格铁后，仅提高了渣碱度，加剧了炉缸工作不活跃。曾多次出现两下渣罐满而出铁仅20t左右，高炉被迫减风现象。

3.3  高炉偏行，炉缸堆积

6号高炉开炉初期由于大钟油缸开关不同步，造成布料较偏，使铁口方向煤气流发展，后又因顶温控制不好，炉喉钢砖变形，炉喉钢壳局部凸出，加剧了该方向的发展程度，尽管在该方向使用了小而长的风口仍没有效控制住煤气流。长期不放上渣，渣铁流动性差，同时也在某种程度上促进了铁口方向煤气流的发展。

3.4  冷却强度大，忽视了炉役后期冷却水的控制

   6号高炉虽然投产只有四年多，但前几年强化冶炼程度高，已进入炉役后期。另外陶瓷杯炉底现在有所损坏，碳砖的导热性好，上部冷却水管设计为Dg32（1.2寸），冷却水量较大，加上冬季冷却水来水温度较低，造成高炉从上到下冷却强度大，炉墙易粘结，炉缸易堆积，特别是在炉况不顺、慢风作业时，忽视了对冷却水的控制。

4　处理过程

    这次的炉况处理分四个阶段：

第一阶段（2月26日至3月5日）以处理偏行为主。针对铁口方向（南部）顶温经常较其它三点高近200 ℃，开始在此处压料，压料以一批正装为主，后又将13 # 风口由长230mm调为 260mm，同时将对侧6# 风口由长230mm调为200mm，接着将8 # 风口由长230mm调为200mm（调整后风口布局情况见表1），风口调整后顶温差别有所减小。

       表1  安钢6号高炉风口布局表

第二阶段（3 月6 日至12日）洗炉及处理炉墙结厚。3 月6 日中班至7 日夜班连续悬料七次，白班再悬料后风量为0。这时休风堵1#　、9#　、13#　风口，送风后逐渐加风捅开风口，并开始加萤石200kg /批，提高炉温洗炉。中间最高加萤石量为600kg /批或集中加4 ~ 6 吨萤石和8 ~ 10吨净焦洗炉。此时发现配料计算程序有误，规定萤石不列入配料计算。3 月12日降料面处理炉墙结厚之后，观察炉腰以上部位基本无结厚情况。

第三阶段（3 月13日至27 日）以上中下部调剂相结合，恢复合理操作炉型为主。上部在满足上料要求的情况下，控制烧结矿料流以提高集中筛筛分效率。针对顶温偏差情况，在铁口两侧定点两点布料（规定布料 一批一布，原来为一车一布 ），料制为OOCC，矿批11400kg。中部控制冷却水温差，炉身个别温度低的地方控制到不断水为止，炉腰、炉腹水温差由原来的5~8℃控制到10℃以上，同时也控制炉缸水温差，由原来的2℃改为≤5℃（具体情况见表2）。下部定风压150kpa（正常为200kpa），要求风温≥900℃，全压差≤100kpa，取消富氧。采取上述措施后顺行基本稳定，炉身温度缓慢上升，炉腰东南西三方向温度出现大幅度波动和上升，炉底温度由378℃开始按每天约2℃的速度上升至410℃，风口滑块较多，风量由5.15万m3/ h逐步上升到5.75m3/ h（此期间随风压下降有小幅度的加风，但始终定风压150 kpa）。随着炉况的转顺，顶温差别减小，18日布料改为六点布料（仍为一批一布），料制改为5OOCC+ 2CCOO,矿批未变。随着风量增加风压下降，逐渐再小幅度加风至170kpa ，炉温适当由[si]0.8%下调至0.6% ，风温950℃，R渣=1.18，[s]0.035%左右，这阶段有效地控制了塌滑料，顺行有所改善，仅坐料一次。

表2  安钢6号高炉冷却壁水温差控制对比表

第四阶段(3月28日至4月11日)以提高炉缸热量，在稳定顺行的基础上逐步强化冶炼。3月28日开始采取了加湿鼓风措施，同时要求全风温（1030℃左右），富氧量≤1350m3/h ，加湿量控制为20 ~ 50g/m3。加湿鼓风使炉缸温度分布均匀；控制住塌滑料，使炉料预热还原充分，减小了炉缸的热量消耗，这些为活跃炉缸奠定了基础。富氧加湿，高风温的合理运用促进了炉况的稳定顺行，渣铁物理热充沛。3月30日风压加至180kpa，风量6.0万m3/ h，连续七天消除了塌滑料，炉底温度上升到415℃，于是再将风压加至190kpa，风量6.3万m³/ h。此时风口滑块减少，工作相对均匀，渣铁物理热更加充沛，顶温偏差不大，合理操作炉型基本形成。日常操作上采用定风压、全风温、合理富氧（800 ~ 1350m3/h）以调整加湿和负荷为主，取得良好效果。4月11日产量上升到1400t，利用系数3.7 tFe/ m³·d。

5　经验教训

高炉取消了放上渣操作，炉渣不能从渣口排出，只能环流至铁口区并从铁口流出。要使渣铁从铁口出尽，必须保证其有良好的物理热和流动性，应尽量结合加湿等措施使用高风温和适量富氧，控制中限炉渣碱度和[s]，效果会更好。合理的冷却制度有利于维持高炉规则的炉型和活跃炉缸，一定要避免“三低”（低风温、低炉温、低碱度）操作，杜绝长期高硫磺，但更要严禁低炉温高碱度操作。同时要防止铁口一侧煤气流发展， 高炉产生偏行。

 6　结语

    (1)原燃料条件急剧变差，操作未及时跟上是炉况失常的主要原因。

    (2)控制合理的水温差，稳定上部煤气流，加湿富氧和全风温的配合使用，在处理炉况中起到了关键作用。

    (3)走双峰型煤气流，根据原燃料及高炉本身的接受能力，相对的发展中心或边缘气流，有利于中小高炉后期稳定顺行及强化冶炼。