|
|
|
冶金之家网站拥有实力雄厚的专家队伍，集齐了业内关于炼铁、炼钢、轧钢、烧结、球团等业内的专家、学者、教授及有丰富现场经验的厂长和工程师。如果生产中遇到什么技术问题可以随时在网上提问，专家团会及时为您解答技术难题。
另承揽各类技术工程：开炉、开机、达产、技术服务、现场指导，专家团为您实地解决生产过程中的实际问题。
|
| 发布时间 |
 |
2011/1/14 21:58:44 |
 |
小枫 |
 |
| 车老师好：
目前450高炉和1000级的高炉的经济技术指标较好的，煤气利用有多高，风口面积和布料矩阵是怎样的？
确定风口面积及上部布料方式的比较实用的原则是什么？
关于上下部相协调的问题，有什么好的建议？
盼回复！！！ |
 |
专家答疑 |
| 你好，小枫朋友。你提问的问题太大了,足以让我写上两篇论文了,只能简要回答如下：
一、关于煤气利用率：
煤气热能利用率从理论上讲最高可以达到55%左右（CO2/CO+CO2），但是实际上在我国大高炉最好的可以达到51~52%、较好的50%、一般的48~49%；中小高炉最好的可以达到49~50%、较好的47~48%、一般的45~46%；据我所知450高炉燃料比最低的是山东泰钢4号高炉，燃料比505~510kg/t（入炉焦比510kg/t，喷煤比175kg/t、）、煤气利用率50%左右，其他450高炉绝大多数综合焦比510~530kg/t；1000立级高炉搞得较好的是莱钢集团永锋钢铁1080高炉利用系数3.20左右、入炉焦比350kg/t、焦丁比20kg/t、喷煤比160、燃料比530kg/t、综合焦比495kg/t左右、煤气利用率49%左右。
二、关于布料矩阵和风口面积：
1、450高炉布料矩阵：
布料矩阵代表型模式：
1.1.正角差焦矿同档位：
C 35（2）32（3）28（3）24（2）
O 35（3）32（4）28（3）
1.2.正角差焦矿不同档位：
C 33（3）31（3）28（2）26（2）
O 35（3）32（4）29.5（3）
1.3.负角差同档位：
C 31（2）29（3）26（3）23（2）
O 29（2）26（4）23（4）
1.4.负角差不同档位：
C 31（2）29（3）26（3）23（2）
O 27.5（3）24.5（4）21.5(3)
前两种矩阵用得最多,后两种在处理炉型走偏不能压边、局部边缘气流过盛极易崩塌料时效果较好。
2、459高炉进风面积：
一般范围在0.137~0.145之间，标准风速175~195m/s，鼓风动能8500~10500kgm/s，原燃料条件好、炉型规整、风机能力大的选择上限面积，反之亦然。
3、1080高炉布料矩阵：
布料矩阵代表型模式：
3.1.正角差焦矿同档位：
C 38（2）36（2）33（2）30（2）27（2）22（2）
O 38（3）36（3）33（2）30（2）
3.2.正角差矿石超越焦炭一个档位：
C 38（3）35（2）32（2）29（2）24（2）
O 40（2）38（3）35（3）32（2）
4、1080高炉的进风面积一般在0.185~0.20m2之间。
三、确定进风面积和布料矩阵比较实用的原则：
由于各地高炉原燃料条件、装备水平、检测手段、操作水平差异很大，因而即使是相同原燃料条件的同类型高炉由于顺行状态、炉型和煤气流分布有很大的差异从而导致布料矩阵也有较大的不同；因此装料制度和布料矩阵只能借鉴绝对不能照搬，风口进风面积的选择也是上述道理，这里只谈一下普通规律和原则：
1、进风面积的确定：
1.1.原燃料条件好、炉型规整、风机能力大的选择上限进风面积和中下限鼓风动能，反之亦然。
1.2.冶炼强度高的选择上限进风面积和中下限鼓风动能，反之亦然。
1.3.根据正常经济技术指标下（或者根据原燃料条件在投产前推定正常日产量和综合焦比）的综合焦比和日产量计算入炉实际风量，再结合该立级高炉正常的标准风速，计算出进风面积。
1.4.本人总结出的中限进风面积选择办法：
1.4.1.208以下高炉，全部直径100的风口。
1.4.2.300~420高炉，直径105与直径110的风口均匀搭配.
1.4.3.450~750高炉，110与115风口均匀搭配。
1.4.4.1000~1500立方高炉，全部115风口.
1.4.5.1800以上高炉,直径115与直径120的风口均匀搭配.
2.布料矩阵的选择:
2.1.大高炉两道煤气流分布的指导思想是:坚决打通中心,尽可能抑制边缘煤气流;大高炉炉喉钢梁十字测温规定中心温度400~600度,边缘四点温度100~150度,因而大高炉必须采用中心加焦.
2.2.中小高炉两道煤气流分布的指导思想是:以边缘煤气流为主,中心煤气流为辅,适当抑制边缘煤气流.
2.3.大高炉布料矩阵，一般焦炭选择12~14圈、6~8个布料档位、焦炭布料主平台跨越9~12度（不计算中心加焦宽度），矿石选择10~12圈、5~6个布料档位、矿石布料平台跨越8~11度；矿焦平均角差一般4.5~6.5度，最大矿石、焦炭布料档位对应的角度一般为38~45度。
2.4.中小高炉布料矩阵，一般焦炭选择10~12圈、4~5个布料档位、焦炭布料主平台跨越6~8度，矿石选择10圈、3~4个布料档位、矿石布料平台跨越4~9度；矿焦平均角差一般2~5度，最大矿石、焦炭布料档位对应的角度一般为35~38度。
2.5.不管是大中小高炉，凡是使用无钟炉顶的，在布料矩阵的使用上都遵循这样一个原则，那就是：炉喉面积大、原燃料条件好、炉型规整的适于用大矿石角度和大的矿焦平均角差，反之则不能选用过大的矿石角度和矿焦平均角差；大矿角、大角差、宽平台是改善煤气利用的有效措施和布料矩阵的发展方向。
四、关于上下部调剂相结合的问题：
这是高炉操作与调剂的最关键的问题，以下部调剂为基础，上下部调剂相结合。这是高炉冶炼的常识，但是往往在高炉实际生产中，绝大多数人只重视上部调剂不重视下部调剂，更不注重如何使上下部调剂有机的结合从而取得炉况稳定顺行和良好的技术经济指标；例如不顾原燃料条件和操作炉型是否合理，偏面追求大矿批、大角度、大角差、大面积和大斜度风口，从而导致炉料和煤气流分布失常、炉墙结厚、炉缸堆积以及炉底严重侵蚀等炉况严重失常的现象比比皆是。
其实，下部调剂的范畴很广，风口直径、风口长短、风口斜度、风温水平、加湿鼓风、脱湿鼓风、喷吹煤粉、天然气、重油和矿粉等都属于下部调剂。
煤气流分布失常时的连续崩塌料和悬料以及热制度和造渣制度失常时热悬料和大凉渣铁流动性差受憋悬料等导致的炉缸冻结和炉缸严重堆积等都需要大量长时间的集中堵风口来得到彻底解决，这属于下部调剂的特殊运用。
上下部调剂结合好了，高炉就会取得良好的技术经济指标，并且保持长期稳定顺行达到长寿的目标。
我们常说的上稳下活就是上下部调剂相结合的浓缩，上稳就是通过上部调剂的顶压、矿批、料线和布料矩阵的科学调剂和结合，使炉料分布合理，从而达到块状带透气性良好、软融带高度和软熔层厚度合理稳定，炉料能够顺利下降，煤气流能够顺利上升，从而达到稳定上部煤气流和改善煤气热能利用的目的，这就是上稳；下活就是指通过下部调剂的手段使炉缸工作均匀活跃、炉缸热储备充足、渣铁物理热充沛流动性良好，炉渣具有良好的脱硫能力和热稳定性，风口前理论燃烧温度和炉腹煤气量稳定在合理的范围之内，风口工作均匀，焦炭循环区和燃烧带尺寸以及鼓风动能在合理范围，从而保证炉缸初始两道煤气流分布合理，既消除了炉缸中心死料柱和中心堆积，又保证了炉缸初始边缘煤气流合理分布。
一句话，高炉操作简单的来说就是如何确保两道煤气流合理分布，和如何解决上升煤气流穿过成渣带、滴落带、软融带、块状带的透液透气性和阻力以及炉料下降过程中如何克服炉料之间、（装料制度、原燃料粒度强度决定）炉料与炉墙（炉型是否合理、炉墙是否光滑归整不结厚）的阻力与摩擦力以及上升煤气流对炉料的上浮力等诸多矛盾，其中炉料下降和煤气流上升始终是一对最主要的矛盾。
下部调剂和炉缸工作搞好了，可以缓解上部调剂中的存在的问题，或者说只有下部调剂没有问题了，上部调剂才能够事半功倍，达到预期效果，否则上部调剂无效或者达不到良好的效果。
上面我粗浅的回答了你的许多问题，其实专家答疑只能从大方向上进行指导，如果需要具体解决问题或者对你们的高炉技术人员进行系统的实用高炉操作理论培训，必须请专家到现场与人和高炉相结合，才能达到良好的效果；这是我最好的建议，本人可以前往，但是需要贵公司提供一定的技术服务费。
车奎生
2011.11.15 |
|
专家答疑 |
| 更正一下，山东泰钢4号450高炉入炉焦比是330kg，本人笔误写成了510kg，抱歉。
车奎生
2011.1.15 |
|
| 发布时间 |
|
2011/1/5 14:54:07 |
|
路欧阳 |
|
| 小、中、大型高炉的弊渣器结构发生最主要改变是什么？ |
|
专家答疑 |
| 小、中、大型高炉撇渣器的变化和成分？
撇渣器是高炉炉前的渣铁分离器，其原理是利用渣铁的不同比重，采用“过桥式”的方法，使铁水通过“过桥”进入支铁沟，流进铁罐，而炉渣则通过沙口进入下渣沟，达到渣铁分离的效果。小高炉的撇渣器比较简单，其砂口很小，在一次铁后将残存的铁水放掉。撇渣器闸板是用铁水铸的框，接触铁水的部位用75*345耐火砖砌成，砂口或小坑用简单的 不定型耐火材料捣打制成，使用寿命较短。随高炉容积增加出铁量加大，目前400~600m3的高炉铁水量已达到２０００吨／ｄ左右，炉前主沟、砂口撇渣器改成储铁式或半储铁式，有相当数量的高炉还改进了制作方法，既由捣打的方法变成浇注的方法，是炉前工作进了一大步，已接近大高炉水平，只是铁口数量仅一个，炉前工作会更紧张，更繁重。关于撇渣器从尺寸上加大了，利用模具现场制作，使用效果，寿命大幅度提高。至于撇渣器的成分，应该是刚玉质的捣打料或浇注料，其化学成分可以查一下相关资料。 刘东英
|
|
| 发布时间 |
|
2010/12/31 11:07:08 |
|
陈剑南 |
|
|
| 发布时间 |
|
2010/12/25 19:35:15 |
|
月湚霐 |
|
| 1、扩大矿批后边缘、中心都加重，怎么进行定量计算来证明边缘或者中心加重的程度大？
2、球团矿中氧化镁由0.5%提高至1.5%，如果是提高原铁精粉的品位，成本上升多少？如果降低膨润土，会影响球团的哪些性能？如果增加白云石，其品位会下降多少？如果使用高镁灰，成本会上升多少？目前国内球团的成本大约在哪个范围？一口气提了许多问题，请车老师理解我求知的心情。以上问题，恳请车奎生老师帮助解答为谢！ |
|
专家答疑 |
| 你好，小月朋友。你提问的问题比较多，由于我不是搞球团生产的专家，只能试着回答：
一、关于矿批对煤气流分布的影响和合理矿批的选择：
1、对于每一座高炉来说，由于原燃料条件和炉型已经确定，都有一个合理的矿批和最大矿批，我们把这个最大矿批称之为临界矿批；在临界矿批之内，扩大矿批，矿石层厚度增加，炉料在炉喉的径向分布趋于均匀，炉喉截面积利用相对充分，主要以抑制中心煤气流为主；当超过临界矿批时，炉料堆尖显著升高，煤气流通过的阻力增加，同时由于中心面积和空区较小，炉料向中心的推移和挤压作用受到限制，主要是向边缘推移和挤压，因此主要是起到了抑制边缘煤气流的作用，特别是对于大矿焦角差大矿焦的高炉，这种抑制边缘煤气流的作用更加显著，会导致压力压差明显升高，严重的会造成局部边缘管道崩塌料或者难行悬料。
我认为超过日产量1/100的矿批都超过了临界矿批，属于超大矿批，选用超大矿批的高炉，必须选用较小的矿石和焦炭布料角度与之相匹配，其冶炼效果是：产量较高，焦比也很高、边缘气流不稳定压力压差偏高，炉身下部、炉腰、炉腹、炉缸部位耐材侵蚀速度加快，炉底侵蚀严重（炉底中心温度升高速度显著加快），高炉使用寿命缩短，被迫经常性的小修喷补炉衬维持。
象迁安地区九江线材有限公司的6座488高炉就属于超大矿批冶炼，日产1950吨左右，矿批21~23吨，最大25吨；其高炉冶炼效果和我上述所说的非常一致，因此，本人非常反对超大矿批冶炼，这属于剑走偏锋的违背高炉冶炼规律的非正常行为。
很难定量计算边缘或者中心加重的程度，目前为止还没有一个适用的计算方法；只能靠高炉表现出的各种现象综合判断；比如对于中小高炉，当矿批扩大到一定程度时，如果压力压差明显升高，并且料速明显变慢，中心气流旺盛，边缘局部气流过于旺盛；这就说明矿批已经达到或超过了临界矿批，应该考虑适当缩小矿批了，如果经常发生局部边缘管道和崩塌料，那说明矿批更大了。
2、合理矿批的选择：
2.1.小于日产的1/100，只要料车拉料能力足够，两道气流分布合理，就不要急于扩大矿批。
2.2.实际风量（经过用产量、综合焦比、风耗校核过的表值风量）的1~1.25/100(中小高炉取1~1.15/100，大高炉取1.15~1.25/100)。
2.3.通过炉喉满铺料层厚度计算
矿批=炉喉截面积*批料矿层厚度*矿石平均堆密度*（1-炉料压缩率），本人推荐的批料矿层厚度列表如下：
炉容 矿层厚度 最大矿层厚度
450 0.45~0.55 0.60
488~503 0.50~0.60 0.65
530~600 0.55~0.65 0.65
750 0.55~0.65 0.65
1080 0.55~0.65 0.65
1260 0.55~0.65 0.65
1350 0.55~0.65 0.65
1500 0.55~0.65 0.65
1800 0.55~0.65 0.65
2200 0.60~0.70 0.70
2500 0.60~0.70 0.70
3200 0.60~0.70 0.70
4350 0.65~0.75 0.75
5150~5500 0.70~0.80 0.80
二、关于镁基球团矿生产问题“
1、球团矿配料比较单一，主要是铁精粉配加膨润土，为了提高球团矿的品位，各厂家都在降低膨润土使用量上下功夫，但为了保证生球强度需要提高膨润土质量，一般搞得好的膨润土配加量可以降低到1%左右，差的高达2.50%，这对球团矿的品位影响很大，很多厂家通过配加3~5%的粘度和粘接性很好炼钢污泥达到保证球团强度、降低生产成本、减少膨润土使用量的目的，取得了很好的效果。
2、球团矿中配加一定量的高镁灰，使球团矿中的氧化镁含量达到2~3%，从而把烧结矿中的氧化镁含量降低到2~2.50%，最终目的还是要是炉渣中的氧化镁含量达到10.50~11.50%,炉渣中氧化镁与三氧化二铝之比达到0.65左右，这在国内球团矿生产来说是一个新课题，至于对球团矿成本影响多少，以及实际生产中会出现哪些问题，需要今后生产中逐步摸索，但是这肯定是炼铁改善炉料结构增产节焦的发展方向。
3、国内球团生产成本问题：
由于各厂家铁精粉购买渠道和运输成本差异很大，膨润土的质量和价格差异也很大，再加上吨矿煤气消耗、电耗、水耗和台时产量、机物料消耗、可控费用、设备运转率都很很大的差异，因此，球团矿（包括烧结矿、铁水、钢坯和钢材）的生产成本没有可比性，只能从技术经济指标上来进行对比；各厂家大体成本你可以通过冶金之家或者中国钢铁网上咨询。
车奎生
2010.12.26 |
|
| 发布时间 |
|
2010/12/22 17:05:58 |
|
料温 |
|
| 各位专家：
大家好！我厂地处南方，雨水对，目前烧结机设计将热筛取消，遇雨水天，同时矿粉少的情况，在一、二混未加水的情况下，混合料水仍偏多，无法使用蒸汽，导致造球差，水分重，料温低，请问采用什么措施能解决此矛盾。谢谢！ |
|
| 发布时间 |
|
2010/12/22 14:43:44 |
|
月湚霐 |
|
| 我厂使用的一种国内球，其品位61%左右，Al2O3含量在1.5%左右，MgO含量在0.5%左右，该种球团矿在高炉的配比达到20%左右，对炉渣成分影响较大，要求厂家提高其球团中MgO含量至1.5%左右，而厂家说会大幅度影响其品位。请问：影响品位多少？用哪一种方法既可以将其球团中MgO含量至1.5%左右，又不引起品位下降过多甚至不引起品位下降。请王长安老师帮助解答为谢！ |
|
专家答疑 |
| 球团矿中主要成分是三氧化二铁，其他的有用成分是氧化钙、氧化镁，无用成分有二氧化硅、三氧化二铝等。要提高氧化镁的含量，需要添加含镁高的矿粉，或者直接添加白云石。一般含镁高的矿粉，其含铁品位都低，白云石更是没有铁。所以，添加这些物质肯定降低球团的铁品位。要想不降低球团的铁品位，只有提高原铁精矿粉的铁品位或者降低膨润土的添加量。现在如果你的球团矿品位只有62%，是很低的，应该在提高精矿粉品位或者降低膨润土添加量上是有潜力的。 |
|
专家答疑 |
| 你好，这位朋友，刚看了王老师的回答，本人同意他的观点，但也有一些不同意见，由于本人不是搞球团生产的专家，回答不对的地方还请你和王老师谅解。
1、为了达到你的目的，既提高球团氧化镁含量又不使含铁品位下降，从理论上讲是有办法的，那就是用含氧化镁更高的高镁灰替代含氧化镁较低的且烧结性能差的镁石粉，由于高镁灰氧化镁含量显著高于镁石粉，从而使球团矿的氧化镁含量大幅度提高，而品位并不受影响，但这样做势必会使球团矿的生产成本大幅度上升。
2、从可以降低烧结矿的镁石粉加入量和有利于高炉炉况顺行（降低烧结矿氧化镁含量，有利于烧结矿提高产量和强度）的综合效益角度看，还是有利的。
3、从炼铁的发展趋势来看，生产镁基球团降低烧结矿氧化镁含量，大幅度改善烧结矿强度和冶金性能，即使是球团品位下降（烧结矿品位升高，高温冶金性能改善、产量和成品率提高；综合品位并没有下降。）、成本升高也是大大有利于高炉顺性和经济技术指标提升的，我国国内一些著名的炼铁教授和学者，如北科大王筱流教授就多次著文提倡生产镁基球团。
车奎生
2010.12.24 |
|
| 发布时间 |
|
2010/12/21 22:35:12 |
|
吴 |
|
| 车专家，您好。请问450立方高炉，料速不均匀，风压不稳定，常出现风压下滑，料速不快反慢，顶温升高易塌料的现象；料快时风压逐渐爬坡，压差升高，然后难行。请问这该如何解释，是怎样形成的，如何消除？ |
|
专家答疑 |
| 你好,小吴.你提问的问题回答如下,仅供参考:
从你说的炉况现象判断,你们高炉边缘煤气流分布不合理,不均匀不稳定,局部边缘煤气流过分发展,当出现风压下降,风量上升的现象时,说明此时某一部位边缘煤气流由于过分发展并以经转化为较小的管道行程,大量的煤气流从该部位溢出白白的浪费掉,从而导致风压下降风量上升的假象,造成了料速不快反慢,随着顶温持续升高,形成较大的局部边缘管道,因此发生崩塌料.
当料速变快的时候,局部边缘煤气流比较发展的部位,煤气流被炉料压住,而其他部位边缘煤气流不足,加之整个块状带料柱透气性较差,因此造成压力压差升高发生难行悬料.
一般上述现象,多发生在原燃料条件较差,入炉料粒度偏小,粉末较多,并且边缘抑制的较重的高炉.
建议你们:
1. 调整装料制度,适当疏松边缘,缩小矿石布料角度,减少边缘矿石量,增加边缘焦炭量.
2. 适当控制冶炼强度,降低压差.
3. 适当提高炉温,降低炉渣碱度,活跃炉缸,炉缸工作均匀活跃,初始煤气流分布合理,有利于上部煤气流的稳定和均匀分布.
4. 从根本上解决问题,还是精料为基础,提高原燃料强度,改善原燃料粒度组成.
车奎生
2010.12.22
|
|
| 发布时间 |
|
2010/12/21 20:57:34 |
|
小枫 |
|
| 车老师您好：
我厂450高炉存在以下情况：高炉检修更换风口时，可以看到小股的金属铅从炉内流出；高炉炉喉钢砖上存在不同程度的结厚；风口破损明显增加，并且破损多集中在背部或者上方前端外沿。
请问：1、在热制度、造渣制度上如何更好的排碱？2、使用锰矿洗炉，锰矿加入方式、炉温控制、碱度控制、锰含量等有何要求，洗炉效果如何评价？3、关于碱金属富集，都有哪些方面的影响，应对措施都有哪些？ |
|
专家答疑 |
| 你好,小枫.问题回答如下:
1.日常操作[Si]0.40~0.60%,R2控制1.03~1.08,排碱期间[Si]0.60~0.80%,R2控制1.00左右.
2.使用锰矿洗炉,为达到洗炉效果一般要求铁水含锰量达到0.60~0.80%,最好一块带萤石,萤石加入量为锰矿加入量的60%即可,炉温控制0.80~1.00%,炉渣碱度控制1.00左右;炉缸中心堆积采用集中中心加焦炭带锰矿萤石效果较好,边缘堆积采用每批炉料带入锰矿萤石,具体方法我以前回答过其他读者;风量大于正常风量,量压关系稳定,下料均匀顺畅,渣铁物理热流动性良好并且出渣出铁量超过理论量,炉身下部炉腰炉腹炉缸各层砖衬温度和冷却壁温度达到正常水平,满足上述条件可视为达到洗炉效果.
3.关于碱金属富集,碱金属在炉缸高温区被还原成金属K和Na并随着煤气流上升,到达中温区与焦粉和部分氧化亚铁等一起冷凝粘接到炉墙上循环富集导致炉身中下部结瘤;另外碱金属会侵蚀焦炭使焦炭的外表面形成多孔的蜂窝状,破坏了焦炭的强度,使焦炭的反应后强度显著下降,反应性显著升高;应对措施:
3.1.提高焦炭热强度,降低焦炭的反应性.
3.2.配加普通矿,减低原料的碱负荷.
3.3.借鉴包钢的做法,采用五个一点:炉温高一点,碱度低一点,冶炼强度第一点,负荷轻一点,压差低一点.
3.4.定期排碱,降低碱金属的循环富集机会和程度.
车奎生
2010.12.23 |
|
| 发布时间 |
|
2010/12/20 10:20:10 |
|
陈剑南 |
|
| 上次提出的问题已回答，谢谢！
现上次的总压力P是怎么计算？有经验公式吗？
|
|
| 发布时间 |
|
2010/12/19 21:22:45 |
|
烧炉匠 |
|
| 我们的烧结使用的是全富粉，装料制度是OOO↓32*7 29*5 CC↓30*5 27*4 22*3 |
|
专家答疑 |
| 你好，烧炉匠朋友。
根据你前述的原燃料条件和你的补充说明，再作如下补充回答：
一、全富粉生产的烧结矿，由于富粉中SiO2含量相对国产普通粉显著降低，在同样的碱度条件下，由于液相析出相对较少，因而造成烧结矿粘接性能较差，冷强度偏低，由于硅低所配加的石灰总量偏小，烧结矿液相中的铁酸钙数量不足，因而烧结矿热强度也相对不好。
二、你们的原燃料条件，在全国450高炉当中只能属于一般条件，因此不能过分追求，大进风面积、大风量、高冶炼强度和大批重；否则极易造成煤气流分布失常，从而导致崩塌料和悬料。
三、450高炉适宜的主要操作参数：
1、标准风速，180~200m/s；进风面积对于大多数煤比135~165kg/t的450高炉，正常范围应该在0.14~0.145m2；如果是全焦冶炼，进风面积选择0.135~0.140足以了，原料条件好的选择上限，原料条件较差的选择下限。
很多人以为，进风面积大一些，压力压差低、风量大、产量高；这是非常片面和错误的；进风面积大，必须是原料条件好、炉型规整合理做前提，而且面积扩大了必须把风量加上去，如果原燃料条件不好，盲目扩大进风面积，风量加上去会造成煤气流分布失常，产生局部边缘管道和崩塌料，被迫将风量降下来，风速和动能不足，时间长了会造成炉缸中心堆积，严重的炉缸中心堆积会导致风口前吹风阻力显著升高，反而使压力压差升高，风量更小，透气性更差
2、鼓风动能，8500~10500kgm/s（关于实际风速和鼓风动能的计算，我在之前的答疑中已经详细的回答过了，可以查阅。）
3、理论燃烧温度，2050~2250度。（关于理论燃烧温度的计算，我在之前的答疑中已经详细的回答过了，本人也曾在2008年中小高炉学术年会论文集中发表过关于理论燃烧温度现场简易计算公式的论文，可以查阅。）
4、合理矿石批重的选择：
介绍三种选择矿批的方法：
4.1.据我所知，全国450高炉顺行程度和经济技术指标较好的高炉，矿批最大的是20吨（山东泰山钢铁4号高炉配置西安交大赛尔2300风机，日产2050吨左右，矿批19.80吨，喷煤比175kg/t，综合焦比485kg/t，燃料比510kg/t；4号高炉配置西安交大赛尔2050风机，日产1850吨左右，矿批18吨左右，喷煤比175kg/t，综合焦比470kg/t，燃料比500kg/t；属于全国450高炉技术经济指标最好的。）；绝大多数指标较好的450高炉矿批都是15.50吨左右，日产1700~1800吨，喷煤比130~150kg/t，综合焦比515kg/t； 一般矿批不超过日产的1/100，大高炉也符合这个原则。
4.2.实际风量的（经过用日产和综合焦比和风耗校核过的表值风量）1/100~1.1/100，大高炉为风量的1.15/100~1.25/100。
4.3.矿石批重=炉喉截面积*炉喉满铺料层厚度*矿石平均堆密度
炉喉满铺料层厚度：中小高炉0.30~0.50，中型高炉0.55~0.65，大型高炉0.65~0.85米。
对于450高炉来讲，超过18吨的矿批，属于超大矿批，已经超过了临界矿批，炉料的堆尖过高，煤气流上升过程中阻力过大，而且迫使炉料向边缘和中心推移挤压显著增加，既抑制了中心煤气流又抑制了边缘煤气流，对于单环或者矿石布料环带过小的高炉，这种推移和挤压力更大，导致上部边缘煤气流分布不合理，极易产生局部边缘管道。
如果非要选择超大矿批，必须有三个条件：一是原燃料条件非常好。二是布料矩阵必须选择明显偏小的布料角度，防止边缘煤气流过分抑制；三是进风面积偏大一些。
这属于高炉冶炼另一种研究方向了，属于非正常调剂，剑走偏锋之举，其最好的冶炼效果也不过是：利用系数较高，但是综合焦比很高，高炉寿命很短，炉腰以下部位和炉底耐材侵蚀严重，高炉寿命很短，需要经常喷涂或加钛矿护炉，不宜提倡。（九江线材有限公司的488高炉就属于这种类型的高炉，矿批21~23吨，最大25吨，布料角度与正常矿批高炉相比布料角度很小，走不出去；利用系数较高，但是综合焦比很高，高炉寿命很短，炉腰以下部位和炉底耐材侵蚀严重。）
5、合理布料矩阵的选择：
在所有类型高炉中，450高炉由于原燃料条件差异很大、风机能力差异很大、风温水平差异大、风口数目不一致（有14个和16个）、操作观念不一致，因此导致450高炉经济技术指标和操作参数都有很大的差异，但总体来说，450高炉炉型合理、易于强化，在所有类型高炉里面，利用系数最高，不经过中修使用寿命可以达到8年，搞好了其燃料比照样和大高炉一争高下。
但是万事必有规律，一般450高炉矿石选择3~4个环带，焦炭选择4~5个环带足以了，使用最多的是所谓的焦4矿3，450~750高炉属于中小高炉，由于炉喉和炉缸直径较小、风速和动能以及冶炼强度很高，因而不需要中心加焦，就能保证足够的中心煤气流；如果非要搞中心加焦，反而会导致边缘煤气流不足，这是小高炉区别于大高炉最大的特点，大高炉煤气流调整的指导思想是：“坚决打通中心，适当抑制边缘”；中小高炉煤气流调整的指导思想是：“以边缘煤气流为主，在适当抑制边缘煤气流的同时防止中心煤气流过分发展”
中小高炉，随着喷煤比的升高，一般是适当扩大进风面积，而大高炉是随着喷煤比的升高，适当缩小进风面积，这主要是由于大高炉炉喉和炉缸直径显著增加、风速和动能以及冶炼强度相对于小高炉并没有成比例的扩大和升高，随着喷煤比的升高中心死料柱扩大，必须增加中心加焦量，并适当缩小进风面积以增加鼓风动能，消除中心死料柱。
450高炉的矿焦平均角差选择2~3.5度为宜，最大布料角度焦炭33~35、矿石31~33；布料矩阵一般正常情况下选择焦炭矿石同档位和环带，焦炭多一个小角度环带为宜，原料条件好的选择上限，较差的选择下限；我见过450高炉最大矿角38.5度，矿焦平均角差6度，这属于特例，很难长期稳定顺行。
炉况不正常情况下，可以将增加焦炭布料档位将焦炭平台搭宽，同时减少矿石大角度档位将矿石布料平台变窄，这样有利于疏松边缘并兼顾中心煤气流，有利于增加风量和快速恢复炉况。
四、对你们炉况调整的建议：
和我前面的回答不变。
通过你提问的几个问题，恕我冒昧，我感觉你们厂炼铁的专业知识特别是高炉上下部调剂、多环布料规律和常识方面有较明显的欠缺（如果你能代表贵厂的操作水平）如果需要，本人可以前往贵厂对你们的操作人员进行有针对性的系统的高炉实用操作培训和指导，确保在短期之内将你们的炉况恢复正常，并使你们的高炉操作人员的操作水平和知识面能够有一个全面的提高；光靠专家答疑是不能系统全面解决问题的。
车奎生
2010.12.24 |
|
共计：139 条 第一页 [1] ... [10] [11] [12] [13] [14] 下一页 最后一页 跳转：
|
客服电话0311-80927349 
客服传真0311-80927348 
客服邮箱gtjiacom@126.com
