谈无料钟炉顶布料规律

刘 琦

1、前言

装料制度是高炉重要的基本操作制度之一，它与下部调剂制度相结合，决定着高炉内煤气的分布和利用水平。在一定的原料和设备条件下，与热制度、造渣制度组成高炉稳定、顺行、高产、优质、低耗、长寿的必要和充分条件。

   当前，我国容积在500 M3以上的高炉基本采用无钟炉顶。300--500 M3的高炉也大部分采用此种装料设备。因此，研究无料钟炉顶的布料规律，对进一步改善高炉的运行状况，提高高炉的技术经济指标，有着重要的现实意义。本文根据近几年对一些高炉无钟炉顶布料方法的观察和亲身实践，提出一些看法，供同行参议。

1、理想的炉况

理想的装料制度，目的是创造长期稳定顺行的炉况。此种炉况应符合下述基本要求：

① 炉缸全面活跃，特别是中心。

② 料柱透气性好，压量关系正常，透气性指数适当。

③ 煤气利用好。

④ 在正常的炉渣碱度下，脱S效率高。

⑤ 接受风量，在较高冶炼强度下炉况顺行稳定，极少悬料、崩料。

⑥ 炉壁无粘结，无过快侵蚀，风口破损少。

目前，国内许多高炉达到上述要求，长期稳定顺行。据笔者所知，首钢的4座2000-2500 M3 级高炉已接近40个月，莱钢的两座1880 M3高炉也已维持了十几个月稳定顺行。而宝钢的特大型高炉一向是稳定顺行的典范。在中型高炉中，如河北国丰的5座450 M3高炉，也能作到长期稳定顺行，并创造出很好的技术经济指标。

2、理想的煤气分布

从高炉操作角度出发，炉况长期稳定顺行必须具备理想的煤气曲线-------“喇叭花”形煤气曲线。其特点是：

① 炉喉5点CO2分析：“喇叭花”形曲线的核心是中心通畅，要求CO2曲线中心低于边缘3—5个百分点，尖峰在2—3点间。

② 十字测温：中心温度500--600℃，边缘＞100℃。中心温度低于500℃，显示中心煤气通路不畅，并且煤气中的锌蒸汽可能凝结下沉，在炉内形成循环富集。但也不宜过高（如>650℃），形成中心过吹，使煤气利用变差，而造成炉凉。边缘温度过低时，虽然煤气利用好，但炉墙温度过低，一旦炉况波动，可能造成粘结；而且，低于100℃时，炉料和煤气中的水蒸汽可能冷凝，也对炉壁不利。

③ 炉顶红外成像：中心明亮，有一定区域。呈“明火状”，并有一定力度。“火光如炬”。

   “喇叭花”形煤气曲线符合“边缘稳、中心活”的煤气分布原则。既能使煤气的热能和化学能得到充分利用，又能保持煤气的两条通路，有利于炉况稳定顺行。

3、创造“喇叭花”形煤气曲线的方法

① 炉料。“喇叭花”形煤气曲线边缘是比较重的，要求较好的炉料条件。要求焦碳强度、特别是反应后强度较高，使料柱透气性和高炉下部透液性良好。烧结矿性能好，粉末少，还原粉化率低，在块状带保持良好的透气性；还原性好，并且含铁量较高，减少渣量。

② 较高的风速（动能）和较长的风口。创造“喇叭花”形煤气曲线，合理的送风制度是基础。在风口前形成较长的循环区，使煤气的初始分布向中心延伸，减少中心死料柱，改善炉缸中心的透气性和透液性，对形成“下活，上稳”的格局是非常重要的。

③ 合理的装料制度。在合理的送风制度的基础上，配合以适当的装料制度，才能在上下部调剂上组成“喇叭花”形煤气曲线的充分条件。这是本文讨论的重点。

下文主要讨论在无料钟炉顶上，采用“大α角.大矿角”装料方法，创造“喇叭花”形煤气曲线，达到高炉长期稳定顺行的有关问题。

二、“大α角.大矿角”装料方法显示布料理念的变化  

“大α角.大矿角”装料方法是首钢炼铁工作者根据该厂2号高炉的实践首先提出来的。意在使用大α角的同时，特别强调增大矿角的作用。近几年国内一批高炉也在实践着这种装料方法并取得良好的经济技术指标。下面阐述笔者对“大α角.大矿角”的观察与思路。

笔者认为，“大α角.大矿角”布料方法显示了布料理念上的变化，特点是：

① 中心不是多加焦而是少加矿。传统的高炉布料方法为了打通中心通路，多采用向高炉中心多布焦碳的办法。有些高炉除正常角位外，还将10-20%的焦碳集中布向中心。但整体的矿石和焦碳角位不大，2000 M3级高炉最大角位的矿石落点与炉墙的距离往往达到1m左右，因此边缘比较发展。同时由于小角位矿石过于偏向中心，所以中心通路不理想。新的布料理念是加大α角，特别是加大α矿，使炉喉布料的矿石环带整体外移。较理想的矿石环带布在炉喉外沿“半径之半”以外。也就是所有的矿石角位分布在距炉喉中心1/2半径以外的环带内。一般最靠近中心的布矿点与炉喉中心的距离达到炉喉半径的60—65%。在这种情况下，炉喉中心无矿石落点的区域，占炉喉面积的36—42%，考虑到矿石会从堆尖向中心滚落，炉喉中心没有矿石的区域可能占炉喉面积的20—25%左右。

   ② 焦碳角位数多于矿石，各角位上的焦碳环数倾向于平均分配。这样更有利于在靠近炉喉边缘处形成焦碳平台，而煤气流微调靠调整不同角位的矿石环数来完成，使边缘和中心负荷的调整更为灵活、准确。

人们希望集中布向炉喉中心的焦碳起“焦坝”作用，阻挡矿石特别是球团矿流向中心。笔者认为，如果矿石环带距离中心足够远，而且球团矿主要布在边缘时，流向中心的矿石不会多。因此，当使用“大α角.大矿角”布料方法时“焦坝”的作用有限。

③ “大α角.大矿角”意味着焦角和矿角同时加大，焦炭与矿石的分布同时向炉喉边缘外移。一般情况下，为了形成足够的边缘负荷，最大的矿角大于最大焦角一个角位（2--30），或二者同角。只有在原料条件较差的高炉上，最大焦角才大于矿角。为了使中心有足够的焦碳，在靠近炉喉中心部位没有矿石的角位上，保持1—3个焦碳角位（以下称空焦角位）。最小的焦碳角位应接近中心。

④ “大α角.大矿角”布料方法因矿焦角位同时加大，并不会造成边缘负荷过重。一般情况下，装料制度向“大α角.大矿角”过度时期，应保持边缘负荷不变，使高炉容易接受。待中心通畅，炉况顺行得到保证后，自然会出现加重边缘的条件。

⑤ 矿石环带应有一定宽度，表现为最大和最小矿角的角差。在一定的矿石批重下，较宽的矿石环带使矿层变薄，有利于改善料柱透气性，稳定煤气流并提高煤气利用水平。

三、“大α角、大矿角”实例

近年，不少高炉采用“大α角.大矿角”布料方法后，顺行改善，技术经济指标提高。下面就笔者亲历和收集到的信息举例说明。

在本文的叙述中，引入如下概念，统称“布料参数”用以分析装料制度的特点：

L：最大矿角（α）矿石落点与炉墙的距离；

l：最小矿角（α）矿石落点与炉喉中心的距离；

Bi：最小矿角矿石落点与中心距离和炉喉半径之比；

CH：矿角差（α矿最大-α矿最小）；

K：矿石环带宽度（α矿最大与α矿最小矿石落点距离）。

Fb：边缘负荷（最大矿石角位的矿石重量与≥α矿最大的焦碳角位上的焦碳重量之比。

Fz:中心负荷（最小矿石角位的矿石重量与≤α矿最小的焦碳角位上的焦碳重量之比）。

B2：空焦角位比（＜α矿最小的焦碳角位上的焦碳环数与全部焦碳环数之比）。  

1、莱钢1#1880m3高炉

该高炉从2005年10月开始炉况一直不佳。表现为不接受风量，且产量在3800-4200吨间徘徊，燃料比高。虽试用多种装料制度，直到2006年2月，未见根本好转。直到2006年3月3日开始试用“大α角、大矿角”布料方法。表1分4个阶段描述装料制度的变化和各阶段的布料参数，以及各阶段有代表性的技术经济指标。

从表1可以看出，最初两个阶段，在不到一个月的时间内， 外移5°，的矿石落点外移0.65米，α矿最小的矿石落点外移0.33米，矿石环带宽度增加0.33米，从＞变为同角。由于焦角和矿角同时外移，边缘负荷变化不大。重要的是，布向中心的矿石明显减少，即l和B1增加较多，中心负荷也有所下降，从而中心通路被打开。所以随着料制的改变，顺行情况明显好转，风量增加。与基准期比较，两个阶段平均产量分别提高350t和560t。在这两个阶段，燃料消耗不降反升，是因为此期间正进行粗粒度煤粉试喷，煤粉参数处于调整过程中，风温和负荷都留有比较大的余地之故。

在初试成功以后的几个月内，莱钢1#1880M3高炉又逐步加大矿角，炉况和指标也进一步改善。8、9月份“大α角、大矿角”布料方法达到极致，表1中第三阶段可作为代表。此时的矿石落点与炉墙的距离为0，大于1.5度。在第三阶段虽然采用了加大矿角差、加宽矿石环带宽度、拓宽中心无矿区的范围等分散负荷、促进顺行的措施，但边缘负荷仍高达19.4，并且由于矿石落点已碰到炉墙，矿石粉末堆积在炉墙边缘，所以尽管9月份平均日产达到5390t，创历史最好水平，但终因边缘过重，顺行变差，时有崩料发生。因此从10月份开始，又将收到42°、矿角同角、边缘

焦炭也有所增加。同时，将中心26°处的焦炭集中到32°,布5环，加大“焦坝”作用，这就是表1中的第四阶段。这一改变之后，炉况出现持续顺行局面，平均日产大于5000t。此期间粗粒度喷煤已获成功，焦比稳定在350Kg左右，燃料比较基准期下降约20Kg。

总之，莱钢1#1880M3高炉自2006年3月份试用“大α角、大矿角”布料方法以来，到2007年4月炉况顺行、高产低耗的局面已持续了13个月。

莱钢2#1880M3高炉在1#料制试验成功之后，也随之改变，并且亦步亦趋，也取得同样好成绩。

在这段时间内，莱钢1#1880M3高炉的煤气曲线基本达到了前文讲述的“喇叭花”形曲线的要求。表2列出莱钢两座高炉炉顶十字测温有代表性的结果。

表2  莱钢1#、2#1880M3高炉十字测温(℃)(四个方向平均值)

	边缘	2	3	4	5	6	7	中心
1#  3月/07年	101	70	52	75	114	246	368	530
2#  3月/07年	116	108	79	61	66	216	275	522

2、河南济(源)钢5#450M3高炉

济(源)钢炼铁厂5#450M3高炉的原燃料条件不算好，入炉品位56.5%左右，烧结矿质量不佳，TFe=53.9%，SiO2＞6.5%，碱度1.76，合格率74.27%，转鼓强度只有66.32%，焦炭全部外购，质量一般。但他们的高炉生产还是取得了很好的成绩，特别是强化水平较高。2006年3月份利用系数3.55。但顺行情况不好，崩料频繁，一般每天1～3次，有一半左右的天数发生连续崩料。燃料比较高，吨铁550Kg以上。2006年4月10日开始进行“大α角、大矿角”布料试验。表3列出基准期（3月份）和试验阶段的装料制度、布料参数和技术经济指标。

	装料制度			布料参数								技术经济指标
	矿批	料线	布料矩阵	L	l	β1	CH	K	Fb	Fz	B2		平均日产(t)	利用系数(T/m3.d)	焦比	煤比	燃料比
	(t)	(m)		(m)	(m)	(%)	度	(m)			(%)				(Kg)	(Kg)	(含焦丁Kg)
基准期 3月/06年	22.2	1.4	α0  31 29 27 23	0.94	1.19	51.7	4	0.17	2.74	4.11	20		1598	3.55	402	125	553
			J   3  3  2  2
			α0    30 28 26
			K     3  4  3
第一阶段11-20/4-06	22.2	1.4	α0 33 31 29 28 24	0.71	1.28	55.7	5	0.31	4.49	3.37	20		1718	3.82	389	126	529
			J   3  3  2  2  2
			K   3  4     3
第二阶段21-30/4-06	22.2～19.5	1.4	α0 385 36 33 30 27 24	0.59	1.36	59.1	6	0.35	5.2	2.31	33.3		1775	3.945	379	124	518
			J   2  2  2  2  2  2
			K      3  3  2
最佳24-30/4-06	22.2～19.5	1.4	α0  385 36 33 30 27 24	0.59	1.36	59.1	6	0.35	5.76	2.19	38.5		1788	3.973	370	124	508
			J    2  2  2  2  2  3
			K       3  3  2
1-24/5-06	19.8	1.4	α0  36 33 30 27 24	0.59	1.36	59.1	6	0.35	7.12	2.03	41.7		1708	3.80	367	150	525
			J   3  2  2  2  3
			K   3  3  2

表3  济(源)钢5#450M3高炉的试用“大α角.大矿角”情况

从表3可以看出，经过两个阶段试验，增加5°，的矿石落点外移0.35米，的矿石落点外移0.17米，与中心的距离和半径之比从不到51.7%提高到接近60%，空焦角位比从20%增加到35%。矿角差从4°扩大到6°，矿石环带宽度从0.17m拓宽到0.35m。随着顺行改善和平均焦炭负荷提高，边缘负荷从2.74提高到7.2，中心负荷从4.11降低到2.03，使中心和边缘的关系趋于合理。这些布料参数的变化，在炉况上的表现是中心明显放开。虽然边缘负荷相对加重，但顺行明显改善。高炉中心通畅从炉顶红外摄像得到直接验证。基准期时，料面漆黑一片，试验期则中心明亮。

5#高炉中心放开后，崩料明显减少。崩料减少还与矿批缩小有关。据分析，该高炉以前选用的矿石批重过大，22.2t的矿批在炉喉的料层厚度达到0.786m，超过许多大型高炉，导致炉内散料带透气性欠佳，并且中心布矿太多也不利于打开中心通路。目前该高炉矿批已缩到18t，崩料基本消失。

济(源)钢5#高炉通过试验，最佳阶段利用系数达到3.973，平均日产比基准期提高190t，焦比下降32Kg，燃料比降低45Kg。

3、邯钢5#2000M3高炉

邯钢5#2000M3高炉2005年6月大修，容积从1260M3扩大到2000M3.，炉喉直径8m。7月10日开炉。投产初期角较小，在40°左右，高炉不接受风量。经分析认为，主要原因是角过小。因该高炉布料溜槽较短，当料线为1.5m时，要达到56°，矿石落点才能碰到炉墙。因此，在治理炉况过程中，逐步加大角。到10月份初见成效。此时，和都已用到48.5°。进入2006年进一步加大角，到3月份达到53°，高炉出现高产顺行的局面。在10个月内没有发生悬料和崩料。从开炉起16个月只破损1个风口。表4列出邯钢5#高炉2006年1-10月和10月份的主要指标。

表4  邯钢5#高炉2006年1-10月和10月份主要指标

时间	平均日产	利用系数	焦比	煤比	焦丁	燃料比
	（t）	(t/m3.d)	(kg)	(kg)	(kg)	(kg)
2004年1-10月	5024	2.512	354	144	37	535
2004年10月	5066	2.533	356	140	39	535

10月份以后，在不变的情况下，增加最大矿角的矿石环数，使边缘负荷进一步加重。加之在冶炼低硅铁过程中炉渣碱度偏高。在渣中Al2O3不高的情况下（10月14.59%，11月13.63%），10月和11月R2=1.25和1.28，R3=1.513和1.564，R4=1.023和1.076。并且在原料不平衡时，高炉装入了一些强度差、粉末多的烧结矿和球团矿。因此在11月末，高炉因炉墙粘结而出现难行。表5列出邯钢5#高炉在扩大角过程中的几种装料制度和布料参数。

表5  邯钢5#2000M3高炉装料制度变化情况

时间	装料制度			布料参数
	矿批	料线	布料矩阵	L	l	B1	CH	K	Fb	Fz	B2
	(t)	(m)		(m)	(m)	(%)	(度）	(m)			(%)
2005年9月	43	1.5	α0  45  43 40 365 33 285 22	0.94	2.22	55.5	9	0.84	2.86	2.14	41.7
			J   3  2  1  1  1  2  2
			K   2  3  3  3
2005年10月	48	1.5	α0 48  45 43 40 365 33 285 22	0.76	2.22	55.5	12	1.02	4.96	1.0	30.8
			J   2  2  2  2  1  1  1   2
			K   2  3  3  3  1
2006年1月	51	1.5	α0 50 48 455 43 40 365 33 28	0.54	2.55	63.8	10	0.91	5.28	1.76	33.3
			J   2  2  2  2  2  1   2  2
			K   3  3  3  3  3  1
2006年3月	53	1.5	α0 53 505 48 455 43 40 365 33	0.26	2.55	63.8	13	1.19	9.9	1.98	23.1
			J      2  2  2  2  2  1  2
			K   2  2  2  2  2  2  2
2006年10月	53	1.5	α0 53 505 48 455 43 40 365 33	0.26	2.55	63.8	13	0.84	13.72	1.5	28.6
			J      2  2  2  2  2  1  3
			K   3  3  2  2  2  2

邯钢5#高炉稳定顺行时期的装料制度和布料参数与莱钢高炉极为相似，而且两座高炉都曾用过边缘负荷较重的装料制度，并在该时段取得超常的好指标。不同的是莱钢1#1880M3高炉在炉况出现不良反应后及时做了调整，而邯钢在高峰时期则因用料和碱度使用不当导致炉况失常，可见“大角、大矿角”布料方法的使用也要有“度”，在取得好成绩后，高炉顺行可能接近“边缘化”，操作人员应慎重应变，才能保持高炉长久稳定顺行。

4、河北国丰

河北国丰钢铁公司炼铁厂南区有5座450M3高炉，近年来技术经济指标一直是国内同类型高炉中的佼佼者。历年来，5座高炉采用同样的操作制度，都维持了稳定顺行的炉况，指标也出奇地类似，说明他们的基本操作制度比较成熟、合理，与原料条件相适用。表6是该厂2006年1-10月全场平均指标和下面将要加以分析的3#和4#高炉的指标。

该厂高炉无料钟布料的使用是很好的，3#、4#高炉的装料制度和布料参数见表7。

表6  国丰450M3高炉2006年1-10月指标

	利用系数	焦比	煤比	燃料比	CO2	风温	入炉品位	[Si]	[S]	优质品率
	(t/m3.d)	(kg)	(kg)	(kg)	(%)	℃	(%)	(%)	(%)	(%)
全厂	3.823	388	157	545	18.63	1130	58.53	0.34	0.02	91.2
3#	3.849	397	153	550	18.34	1101	58.21	0.33	0.022	89.2
4#	3.894	388	155	543	18.21	1135	58.24	0.33	0.019	92.24

表7  国丰3#、4#高炉的装料制度和布料参数

炉别	装料制度			布料参数
	矿批	料线	布料矩阵	L	l	B1	CH	K	Fb	Fz	B2
	(t)	(m)		(m)	(m)	(%)	(度）	(m)			(%)
3#	15	1.2	α0 34 32 30 29 27 26 23 22 16	0.16	1.47	67	11	0.57	2.75	4.12	27.3
			J      3    3     2    2  1
			K   2    3     3    3
4#	15	1.2	α0 33 32 30 29 27 26 23 22	0.22	1.47	67	10	0.51	4.25	4.25	27.3
			J      3     3     2    3
			K   2    3     3     3

从表7可以看出，国丰高炉的炉顶布矿是十分靠近炉墙的，符合“大α角、大矿角”的布料特点，矿石环带布在炉喉半径距中心67～90%的范围内，与国内同类型高炉比较是很突出的，但顺行情况良好，这得益于：① 矿石角差大，矿石环带宽，虽然矿批不小，但料层较薄，料柱透气性好；② 虽然布料十分接近炉墙，但边缘负荷不重，较好的保持了两条通路；③ 炉料质量好，该厂烧结矿转鼓强度75～76%，入炉＜5mm的粉末2～2.5%，＞10mm的在82%以上，为很多大型高炉所不及。

5、江西萍钢

    江西萍钢二分厂3#高炉，2007年11月试验从单环布料转为多环，取得明显效果（见表8）

表8  萍钢二分厂3#高炉多环布料试验

	平均日产量(T)	焦比(㎏)	煤比(㎏)	焦丁(㎏)	风湿(℃)	[Si] (%)	[S] (%)	CO2	R2	矿批(T)	料线(M)	矩阵
基准期 14-18/11-07	1206	473	130	-	1034	.81	.048	15.51	1.127	13	1.2	C30 c31 27 31 单环а  →     →      0=8 0=9   =9
试验期 20-26/11-07	1425.7	446	127	-	1055	.65	.034	16.08	1.144	14.5	1.2	36 33 30 27 23 аc   2  2  1  2  3   0      3  5  2
12月/07 上旬	1642	395	135	5		.48	.030		1.15	14.5	1.2	C  1  2  2  2  3 а       3  5  2    k     4  4  9

该高炉近一年多一直生产不好，2007年1～10月份平均日产1255.9吨，试验中出现的转机是令人鼓舞的。

6、其他不同容积高炉的装料制度

表9列出不同企业容积从3200M3到450M3的7座高炉在炉况顺行，技术经济指标较好时采用的装料制度和布料参数。目的是观察他们无料钟布料的共同规律。

表9  各种容积高炉的装料制度和布料参数

高炉	装料制度			布料参数				技术经济指标				备注
	矿批	料线	布料矩阵	CH	Fb	Fz	B2	利用系数	焦比	煤比	燃料比
	(t)	(m)		(度）			(%)	(t/m3.d）	(kg)	(kg)	(kg)
武钢6# 3200m3	70-85		环位10 9 8 7 6 5 1 J      2 2 2 2 2 4 K    3 3 3 2 2 2 Ks   3 3	5环位	18.11	1.46	28.6	2.563	338	163	501	1.2005年9月数据    2.ks为小粒度烧结矿，占烧结矿的30%
马钢2# 2500m3	60		环位：10  9   8   7   6  1   a  46 44 41.5 39 36.5 11 j      1   2   2  2   3 k1   3 3   2   2 k2   2 3   3   2 ks   2 2	3环位   7゜	28.26	1.2	50					1..ks为小粒度烧结矿占1/6
南钢1# 2000m3	50		环位 8 7 6 5 4 3 2 j 　 1 2 2 2 2 1 3 k    2 3 3 2 2	4环位	9.7	1.62	30.8	2.7	357	126	483（不含焦丁）
济钢2# 1750m3	39.5	1.5	10  9  8  7  6  5   4  3 a389 37 35 327 307 287  26 23	4环位 8.2゜	18.54	1.16	50	2.77	345	150	495（不含焦丁）	原料质量好，焦炭M40 82.8%.M10 6.6%反应后强度60-67%反应性27-28%烧结矿转鼓79.7%
			J       2  2  2  2   1  3
			K 2  3  3  2  2
莱钢 1# 1000m3	28		a   45  42  39 37 355  29	9.50	22.35	2.2	27.3	2.8～3.0	330	170	500（不含焦丁）	距炉样300mm
			J   1    3    2    2    3  K   3    3    2    2
邯钢4# 900m3	24.2	1	a 43  41  39 37 34  31  23	9゜	9.79	1.57	40	2.896	335	148	534（含焦丁）	1.指标为2006年1-11月  2.顺行好1-11月悬料一次 3.焦丁每吨铁50.5kg
			J     2   2  1  1   1   3 K  2  3   2  2  2
德龙 450m3	16	1.2	a 33 30 28 27 26 24 21	7゜	11.56	1.16	40	4.09	358	153	511（不含焦丁）	中心通畅.CO2分布边缘16.9%，尖峰在第三点21%，中心11%，混合CO2 21%
			J     2     4     3  1 K 2   3  3     2

四、对“大α角、大矿角”布料规律的初步认识

分析上一节所列11座高炉无料钟炉顶的装料制度和布料参数，可大致总结出他们的共同特点是：

1、使用较大的α角，特别是大矿角。其标志是最大矿角的矿石初始落点，原料条件较好的高炉距炉墙≤0.4m，原料条件较差的高炉可以略大一些。表8中的一些高炉虽然没有列出准确的距离，但从布在第9～10环位看，也一定在上述范围内。为了保持一定的边缘通路，这个距离不宜过小。距离为零，即矿石落点触及炉墙，更为布料之大忌。

2、采用“大α角、大矿角”布料方法的特点是矿石环带整体外移，即在外移的同时，也随之外移。矿石环带布在炉喉半径距中心60～90%的环带内。大型高炉可相对外移多一些，小型高炉则相对少一些。

3、为了降低炉喉矿石层的厚度，改善料柱透气性，角差大高炉在100左右，小高炉≥60。矿石布料宽度大高炉≥1m，450M3高炉0.4～0.5m。

4、“大α角、大矿角”并不意味着边缘负荷过重。莱钢、邯钢、济(源)钢高炉在试验初期虽然向边缘外移很多，但因也相应外移，边缘负荷并未明显加重。这一点在初试阶段很重要。但在采用“大α角、大矿角”布料方法后，由于中心通畅，顺行改善，高炉往往能够接受较重的边缘负荷，有些高炉能达到很高的水平。边缘负荷能加重到什么程度，由高炉顺行情况决定，这与原料条件有关。过重的边缘负荷会影响顺行，应及时回调。一般情况下，以10左右为好。

5、“大α角、大矿角”布料方法以创造边缘稳定、中心畅通的炉况为目的。边缘稳定的一个重要标志是冷却壁温度稳定，特别是下部铜冷却壁段，温度波动小，渣皮稳定，这也是高炉长寿的必要条件。

高炉中心通畅的条件，一是中心空焦角位应占全部焦炭的30%以上；二是矿石落点与炉喉中心的距离占炉喉半径的比例，大高炉为65%左右，小高炉60%左右；三是中心负荷轻，一般为1～2。

6、“大α角、大矿角”的布料方法，可以产生理想的煤气曲线——“喇叭花“形曲线。曲线特点除本文第一节所提出的以外，有些高炉总结出自己的经验可作为补充：

⑴ 十字测温边缘4点的平均值，应是炉顶温度4个方向平均值的50~60%，过高则边缘过于发展，过低则不足。

⑵ 正常情况休风时，2000M3高炉炉喉料面的形状是中心凹陷处直径1~1.5m，煤气火呈红色；边缘呈略向中心倾斜的平台，有煤气火，但不发红。其他容积的高炉可作参考。

7、矿石批重对合理的煤气分布和炉况顺行有重要影响。在采用“大α角、大矿角”布料方法之后，高炉能够接受较大矿批。矿批随冶炼强度提高和喷煤量增加而扩大。一般大型高炉炉喉焦炭厚度≮400mm，中小型高炉酌减。

8、无钟炉顶根据具体设备特点应定时倒罐和变更溜槽旋转方向，以维护圆周工作均匀。